醫(yī)療機(jī)構(gòu)小型醫(yī)療污水處理設(shè)備

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高密度沉淀池的運(yùn)行控制
混合區(qū)
經(jīng)過(guò)測(cè)定混合區(qū)的進(jìn)泥水濃度，發(fā)現(xiàn)儀表顯示的讀數(shù)失準(zhǔn)，雖然表值與實(shí)測(cè)值之間沒(méi)有確切的線性對(duì)應(yīng)關(guān)系，但實(shí)測(cè)濃度為儀表讀數(shù)的1. 5-2. 5倍，實(shí)測(cè)濃度的平均值為0. 74 g/L，明顯小于設(shè)計(jì)值2.0 g/L。這是因?yàn)樵诟呙艹貙?shí)際應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)進(jìn)泥水的濃度高于1. 5 g/L，高密池就會(huì)發(fā)生污泥上浮現(xiàn)象，使出水濁度升高，對(duì)凈水工藝產(chǎn)生沖擊，所以在生產(chǎn)過(guò)程中人為縮短了凈水工藝中沉淀池的排泥周期，延長(zhǎng)了排泥歷時(shí)，使進(jìn)人高密池的排泥水濃度過(guò)低。較低的進(jìn)泥濃度不僅增加了污泥處理系統(tǒng)的流量負(fù)荷，還延長(zhǎng)了污泥在沉淀區(qū)的濃縮時(shí)間川，未能充分發(fā)揮高密池的效能。
采用干燥箱恒溫烘重測(cè)量排泥水濃度的方法操作繁瑣，存在實(shí)用滯后問(wèn)題，且當(dāng)進(jìn)水濃度低時(shí)，用烘干稱重的方法測(cè)得的濃度值失準(zhǔn)。通過(guò)多次試驗(yàn)，比較了采用烘干稱重和用濁度估測(cè)的方法測(cè)定排泥水濃度的數(shù)值，結(jié)果表明，在同一水質(zhì)期內(nèi)排泥水的性質(zhì)差別較小時(shí)，以用濁度估測(cè)進(jìn)人高密池的排泥水濃度。

醫(yī)療機(jī)構(gòu)小型醫(yī)療污水處理設(shè)備反應(yīng)區(qū)
反應(yīng)區(qū)的污泥為來(lái)自混合區(qū)的排泥水與循環(huán)系統(tǒng)回流的高濃度濃縮污泥的混合污泥，其濃度可以根據(jù)進(jìn)泥水濃度和回流濃度計(jì)算得出。實(shí)際監(jiān)測(cè)中發(fā)現(xiàn)反應(yīng)區(qū)污泥高濃度可達(dá)3.5g/L，此時(shí)回流比和回流濃度都高，但此時(shí)投藥量仍然根據(jù)進(jìn)泥水濃度表值0. 74 g/L進(jìn)行投加，投加量為1. 0 g/L。由于投藥量不足，反應(yīng)區(qū)產(chǎn)生的絮體碎小，這種污泥顆粒的沉降性和濃縮性都不如大絮體顆粒。
根據(jù)小試得到投藥量為1. 3 %。(按混凝劑占污泥干重的比例) ，但是加藥量的不足卻未導(dǎo)致污泥上浮的發(fā)生，這是因?yàn)榇藭r(shí)的進(jìn)泥量?jī)H有300m3/ h，遠(yuǎn)遠(yuǎn)低于設(shè)計(jì)大流量960 m3/ h。在設(shè)計(jì)大流量下的上升流速為17 . 8 m/h，而在300m3/ h的流量下的上升流速為5.56 m/耐h，使得顆粒有足夠的沉淀時(shí)間，而且布設(shè)在沉淀區(qū)上部的斜管還有較好的截留小絮體的作用。
反應(yīng)區(qū)污泥濃度為3.5 g/L時(shí)高密池仍能正常運(yùn)行，這說(shuō)明高密池有處理高濃度進(jìn)泥水的能力，高于1.5g/L就會(huì)發(fā)生上浮的現(xiàn)象則可能是由于其他原因而并非高進(jìn)泥濃度造成的。
靜水沉降中污泥濃度與高度成正比例，為了確定沉降比與反應(yīng)區(qū)污泥濃度的關(guān)系，多次取樣測(cè)定污泥沉降比，并與根據(jù)物料平衡算出的濃度值進(jìn)行線性回歸，結(jié)果表明兩者有良好的線性關(guān)系?？梢愿鶕?jù)沉降比估計(jì)反應(yīng)區(qū)內(nèi)污泥的濃度，從而進(jìn)行投藥量、回流比等指標(biāo)的調(diào)整。
外部污泥循環(huán)區(qū)
污泥回流能加速礬花的生長(zhǎng)并增加礬花的密度，以維持均勻絮凝所要求的高污泥濃度。但是由于泥位變化的不穩(wěn)定和回流泵吸泥口附近對(duì)泥層的抽吸作用，回流污泥的濃度很不均勻，在0-28.7 g/L之間，且大多數(shù)情況下污泥濃度較低。

實(shí)際運(yùn)行中的回流量始終為300m3/ h，并未考慮回流濃度和進(jìn)泥水濃度的大小?；亓髑逅畬?duì)反應(yīng)區(qū)的影響不大，只是使進(jìn)水濃度降低5%;但當(dāng)回流污泥濃度大時(shí)，進(jìn)水濃度會(huì)提高數(shù)倍，出現(xiàn)加藥不足導(dǎo)致絮體細(xì)小的情況。因此應(yīng)根據(jù)進(jìn)泥濃度、進(jìn)泥流量、回流的濃度適度調(diào)整回流量。
回流濃度和泥床高度有關(guān)，當(dāng)回流污泥濃度大時(shí)說(shuō)明泥位較高，應(yīng)降低回流量，減緩沉淀區(qū)的泥層增高速度。也可據(jù)反應(yīng)區(qū)的沉降比來(lái)調(diào)節(jié)回流量，當(dāng)沉降比大( >15 ) 時(shí)，應(yīng)該降低回流量，這是因?yàn)榉磻?yīng)區(qū)污泥濃度足夠大，能保證絮凝效果，沒(méi)有必要再回流以增加濃度，也避免了藥劑的浪費(fèi)和泥層增高的加快。
沉淀區(qū)
高密池底部刮泥機(jī)的連續(xù)刮掃促進(jìn)了沉淀區(qū)污泥的濃縮。斜板放置在沉淀池的頂部，用于去除殘留的礬花并產(chǎn)生水質(zhì)合格的出水。沉淀區(qū)的上清液回流到配水井，如果上清液濁度較高則會(huì)影響凈水工藝，同時(shí)也浪費(fèi)混凝劑川。

活性污泥、氧化溝、SBR工藝
1.常規(guī)活性污泥法適用于中等負(fù)荷的大型污水處理廠。
2.氧化溝法、SBR法的基建費(fèi)用低，運(yùn)行費(fèi)較高。若處理規(guī)模為10萬(wàn)t/d,折舊以20年計(jì)，氧化溝、SBR與常規(guī)活性污泥法的總處理費(fèi)用大體相當(dāng)。規(guī)模越小，氧化溝、SBR的總處理費(fèi)用越低。因此，對(duì)于中小型污水處理廠而言，氧化溝、SBR在經(jīng)濟(jì) 上有益。
3.氧化溝、SBR工藝一般不設(shè)初沉池和污泥消化池，處理單元比常規(guī)活性污泥法減少50%以上，操作管理簡(jiǎn)化;且設(shè)備國(guó)產(chǎn)化程度高，價(jià)格低。
氧化溝、SBR工藝
1.基建費(fèi)用：SBR是合建式。地價(jià)高，有利于SBR，其土建費(fèi)用較低，但設(shè)備費(fèi)用較氧化溝高。
2.就進(jìn)水,BOD5濃度而言，高，有利于氧化溝;低，有利于SBR。一般以BOD5=150mg/L為界，高于此值，氧化溝建費(fèi)用低于SBR;低于此值，則反之。
3.運(yùn)行費(fèi)用就曝氣方式而言，氧化溝常用機(jī)械式，SBR通常用鼓風(fēng)式，后者比前者省電;SBR工藝是變水位運(yùn)行，增大了揚(yáng)程，因而電耗要比氧化溝小些，運(yùn)行費(fèi)用也低些。

MSBR法的基本原理與特點(diǎn)
MSBR的基本組成
反應(yīng)器由三個(gè)主要部分組成：曝氣格和兩個(gè)交替序批處理格。主曝氣格在整個(gè)運(yùn)行周期過(guò)程中保持連續(xù)曝氣，而每半個(gè)周期過(guò)程中，兩個(gè)序批處理格交替分別作為SBR和澄清池。
MSBR的操作步驟
在每半個(gè)運(yùn)行周期中，主曝氣格連續(xù)曝氣，序批處理格中的一個(gè)作為澄清池(相當(dāng)于普通活性污泥法的二沉池作用)，另一個(gè)序批處理格則進(jìn)行以下一系列操作步驟，
步驟1：原水與循環(huán)液混合，進(jìn)行缺氧攪拌。
在這半個(gè)周期的開(kāi)始，原水進(jìn)入序批處理格，與被控制回到主曝氣格的回流液混合。在缺氧和豐富的硝化態(tài)氮條件下，序批處理格內(nèi)的兼性反硝化菌利用硝酸鹽和亞硝酸鹽作為電子受體，以原水及內(nèi)源呼吸所釋放的有機(jī)碳作為碳源，進(jìn)行無(wú)氧呼吸代謝。由于初期序批處理格內(nèi)MLSS濃度高，硝化態(tài)氮濃度較高，因此碳源成為反硝化速率的限制條件。
隨著原水的加入，有機(jī)碳的濃度增加，提高了反硝化的速率。來(lái)自曝氣格和序批格原有的硝態(tài)氮經(jīng)反硝化得以去除。另外，該階段運(yùn)行也是序批處理格中較高濃度的污泥向曝氣格回流的過(guò)程，以提高曝氣格中的污泥濃度。
步2：部分原水和循環(huán)液混合，進(jìn)行缺氧攪拌。

隨著步驟1中原水的不斷進(jìn)入，序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的濃度逐漸增加。為阻止在序批處理格內(nèi)有機(jī)物和氨氮的過(guò)分增加，原水分別流入序批處理格和主曝氣格。使序批處理格內(nèi)維持一個(gè)適當(dāng)?shù)挠袡C(jī)碳水平，以利于反硝化的進(jìn)行?；旌弦和ㄟ^(guò)循環(huán)，繼續(xù)使序批處理格原來(lái)積聚的MLSS向主曝氣格內(nèi)流動(dòng)。
步驟3：序批格停止進(jìn)原水，循環(huán)液繼續(xù)缺氧攪拌。
此后中斷進(jìn)入序批處理格的原水。原水在剩下的操作中，直接進(jìn)入主曝氣格。這使得主曝氣格降解大量有機(jī)碳，并減弱微生物的好氧內(nèi)源呼吸。序批處理格利用循環(huán)液中殘留的有機(jī)物作為電子供體，以硝化態(tài)氮作電子受體，繼續(xù)進(jìn)行缺氧反硝化。由于有機(jī)碳源的減少，缺氧內(nèi)源呼吸的速率將提高。來(lái)自主曝氣格的混合液具有較低的有機(jī)物和MLSS濃度。經(jīng)循環(huán)，把序批處理格內(nèi)的殘余有機(jī)物和活性污泥推入主曝氣格，在此進(jìn)行曝氣反應(yīng)降解有機(jī)物，并維持物質(zhì)平衡。